IBC噸桶主要通過擠出吹塑加工成型（xíng），型坯吹脹階段中由（yóu）於受到吹脹前型坯壁厚分布、型坯溫度分（fèn）布、吹脹（zhàng）壓力（lì）和材料特性等因素（sù）的相互影響，是一個複（fù）雜的過（guò）程。本研究建立IBC噸（dūn）桶型坯吹脹階段的材料模（mó）型和有限元模型（xíng），仿真（zhēn）模擬模具（jù）閉合和型坯膨脹（zhàng），分（fèn）析影響IBC噸桶壁厚的主要因素。

1 厚度分析

以壓力為0.600 MPa，漸（jiàn）進參（cān）數為a'=0. 052，A=0. 010，c = 0. 100，1. 000 為例，終末的IBC噸桶製件壁厚分布如圖1所（suǒ）示。製件壁厚在模具（jù）切斷型坯位置（zhì）至大，為17. 830 mm。模具型腔的5個表麵，各（gè）個麵的中心壁厚至大（dà），沿（yán）著麵（miàn）麵交線方（fāng）向壁厚逐漸（jiàn）減小，而IBC噸桶頂角位置的壁厚至小，為2. 139 mm。

2 預吹塑壓力對製件壁厚及時間的影響

在（zài）壓力為0. 600 MPa，漸（jiàn）進參數為a'=0.052，6=0. 015，c=0. 100，d=l. 000 的狀態下，提高（gāo）了預吹塑壓力。

吹脹過程中的模具運動、吹脹時間及型（xíng）坯輪廓曲線分布如圖（tú）2所（suǒ）示。在t=0.003 s時，模具沒（méi）有完全閉合（hé），模（mó）具型腔（qiāng）壁上下首先與型坯接觸。此時型坯完全處於自由（yóu）吹脹狀態。t=0.054 s時，模具完全閉合（hé），切斷型坯，閉（bì）合處周圍的型坯與模具型腔壁的接觸麵積（jī）增加，型坯中段吹脹變形至為明（míng）顯。t= 0.057 s時型坯繼（jì）續吹脹，部分型坯與模（mó）具型腔壁接（jiē）觸，自由（yóu）吹脹與受約束吹脹（zhàng）並存（cún）直至t = 0. 200 s吹脹階段結束。但是吹塑壓力過大，型坯在（zài）模具閉合前變形過大會導致吹破，也會使（shǐ）型坯的非過渡區部位快速貼於模具塑腔並冷（lěng）卻，很（hěn）難繼續變形，而過（guò）渡區部位會繼（jì）續變形。終末導（dǎo）致IBC噸桶製件壁厚（hòu）差過大。

壓力（lì）為0.600 MPa，漸進參數為a'= 0.052，6=0. 015，c=0.100，d=l. 000，末了（le），IBC噸桶壁厚分布。增大預（yù）吹塑壓力，製件壁厚均勻性沒有（yǒu）很好改善，製件壁厚在模具（jù）切斷型坯位置仍為至大，但與圖1相比（bǐ）相對減少為14.980 mm。頂角位置的（de）壁厚（hòu）仍（réng）為至小，但與圖1相比相對增加為2.207 mm。由此可知，預吹塑壓力（lì）的適（shì）當增加能改（gǎi）善（shàn）IBC噸桶頂（dǐng）角處等部分壁厚（hòu）。

3 型坯初始壁（bì）厚對製件壁厚（hòu）的影響

采用不（bú）同的型（xíng）坯初始（shǐ）厚度進行模擬，觀察IBC噸桶壁厚分布的變化。

吹脹結束後製件壁（bì）厚沿吹脹方向逐漸減小，IBC噸桶的邊角及頂角處壁厚至小;在（zài）模（mó）具閉合前適當增加預吹塑壓力可增（zēng）大型坯（pī）自（zì）由吹脹的變（biàn）形（xíng），縮短吹脹（zhàng）時間，提高吹脹效率;根據IBC噸桶終末壁厚分布調節型坯初始尺寸（cùn）能有（yǒu）效改善IBC噸桶終末壁（bì）厚。